8.6. DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGON ARMADO AD
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Sección
8 (texto vigente)
Indice
1era parte:
8.6. De las estructuras de hormigón armado AD 630.131/132
8.6.1.0. Cálculo de las estructuras de hormigón armado AD 630.131
8.6.1.1. Conceptos generales para el cálculo de estructuras de hormigón armado
8.6.1.2. Losas con armadura principal en una dirección
8.6.1.3. Losas con armadura cruzada
8.6.1.4. Losas nervuradas
8.6.1.5. Losas sin vigas sobre columnas
8.6.1.6. Vigas rectangulares y vigas placa
8.6.1.7. Columnas de hormigón armado
2da parte:
8.6.1.9. Modelos para la presentación de planos y planillas de estructuras de hormigón armado
8.6.2.0. Ejecución de las estructuras de hormigón armado AD 630.132
8.6.2.1. Construcción de los moldes o encofrados
8.6.2.2. Colocación de las armaduras en los moldes
8.6.2.3. Colado de hormigón en los moldes
8.6.2.4. Permanencia y desarme de los moldes
8.6.2.5. Elementos de hormigón armado fabricados en serie
8.6. DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGON ARMADO AD
630.131/132
8.6.1.0. Cálculo de las estructuras de hormigón armado
AD 630.131
8.6.1.1. Conceptos generales para el cálculo de
estructuras de hormigón armado
a) Hipótesis de cálculo:
Las tensiones de la sección de una estructura expuesta a la flexión simple o compuesta, se calculan en la hipótesis de que los alargamientos son proporcionales a las distancias al eje neutro de la pieza.
Las fatigas admisibles de compresión para el hormigón y de tracción para el hierro, y las tensiones de resbalamiento y de adherencia son válidas solamente bajo la condición de que la armadura absorba todo el esfuerzo de tracción sin tomar en cuenta la cooperación del hormigón.
b) Símbolos de los elementos para el cálculo:
Los símbolos más comunes que se utilizarán en los cálculos de hormigón armado son los de la figura:
F. 8.6.1.1.b)
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F. 8.6.1.1.b)
c) Valor del coeficiente "n":
Para dimensionar las piezas y calcular tensiones, se fija el valor de la relación entre los módulos de elasticidad del hierro y del hormigón en
n = 15
(Ee = 2.100.000 Kg/cm2; Eb = 140.000 Kg/cm2)
Para el cálculo de las magnitudes incógnitas de las estructuras estáticamente indeterminadas con excepción de vigas continuas y la determinación de las deformaciones elásticas en todas las estructuras, se adoptará como módulo de elasticidad a la tracción y compresión del hormigón el valor Eb = 210.000 Kg/cm2. Para calcular el momento de inercia se tomará la sección total del hormigón incluyendo o no 10 veces la sección de la armadura [Para vigas placa, véase Inc. d) de "Vigas rectangulares y vigas placa"].
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d) Posición más desfavorable de las cargas para la determinación de los esfuerzos de corte y reacciones de apoyo:
1. Cargas móviles:
Se preverán siempre en la posición más favorable. Esta puede determinarse por medio de líneas de influencia.
2. Sobrecargas uniformemente repartidas:
Se suponen situadas en su posición más desfavorable actuando sobre toda la extensión de cada tramo.
Los esfuerzos de corte a considerar para la determinación de las tensiones de resbalamiento y de adherencia de las tensiones de resbalamiento y de adherencia en vigas continuas, losas nervuradas, vigas rectangulares y vigas placa en edificios comunes, se calculan con la carga total actuando en todos los tramos. En vigas continuas de luces desiguales, esto se admite solamente cuando la luz menor sea por lo menos 0,8 de la mayor.
Para vigas de un tramo se calculan también los esfuerzos de corte suponiéndolas totalmente cargadas.
3. Reacciones de apoyo
Las reacciones de apoyo transmitidas por losas, losas nervuradas, vigas rectangulares, vigas placa y columnas, se pueden calcular sin considerar la continuidad suponiendo que los elementos estén infinitamente próximos apoyados libremente en los apoyos intermedios. Debe tenerse en cuenta la continuidad de las vigas principales para el cálculo de las cargas de las columnas cuando la relación de las luces de dos tramos vecinos sea menor de 2/3.
Las reacciones de apoyo se calcularán suponiendo que todos los tramos estén totalmente cargados.
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e) Determinación de la zona de distribución de cargas aisladas para el cálculo de losas a flexión:
1. Las losas de luz I sometidas a la acción de cargas aisladas próximas al centro del paño (transmitidas por ruedas, pies de máquinas)
F. 8.6.1.1.e) (1)
que actúen por intermedio de una capa de relleno de espesor s, sin ella, se calculan como vigas rectangulares de ancho:
en la cual b" no debe pasar del valor
t1 + 2 . s + 2,0 (en metros)
entre ambos anchos b' y b" puede elegirse el mayor.
La zona de ancho b debe llevar una armadura de repartición igual a:
c X fe
donde:
c = 0,10 +
fe = armadura principal necesaria para la carga concentrada
(b, t1, s, se expresan en metros)
Se adoptará como mínimo 3 ó 7 mm por metro.
F. 8.6.1.1.e) (1)
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Se admitirá que en la dirección de la armadura principal la carga se reparta en una extensión de valor igual a:
t2 + 2 . s
2. Si la carga está próxima a los apoyos, el ancho se calcula con la fórmula:
b = 5 d
3. En el cáculo de las tensiones de resbalamiento de las losas debe admitirse un ancho:
en la cual b'" no debe pasar del valor
t1 + 2 . s + 1,0 (en metros)
entre anchos b' y b'" puede elegirse el mayor.
4. Sobre la repartición de cargas para losas con armadura cruzada, véase Inciso b) de "Losas con armadura cruzada", penúltimo párrafo.
f) Tensiones de resbalamiento:
Se calcularán las tensiones de
resbalamiento en cimientos, losas nervuradas, losas, vigas
rectangulares, vigas placa y pórticos. La tensión 
o se calcula por
la fórmula:
donde:
Q = esfuerzo de corte.
z = brazo de palanca elástico.
bo = ancho de la viga, de los nervios en losas nervuradas o de losas.
Se tomará en cuenta la variación de las tensiones cuando existan acartelamientos.
En caso de que la tensión o, resulte
superior a 14 kg/cm2 se aumentará la sección de la
viga hasta conseguir una tensión que no exceda este límite.
Para absorber las tensiones de resbalamiento en losas, vigas
rectangulares, vigas placa, pórticos, se doblarán en lo posible
las barras que no sean necesarias para resistir a los diferentes
momentos flexores a lo largo de la viga. Queda prohibido el uso
de barras inclinadas, ancladas insuficientemente en las zonas de
compresión y de tracción (es decir, barras inclinadas
flotantes).
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Cuando la tensión o exceda de 4
kg/cm2 en losas nervuradas, vigas rectangulares, vigas
placa y pórticos, o sea superior a 6 kg/cm2 en losas,
todos los esfuerzos serán absorbidos por barras dobladas y
estribos proyectados según el criterio gráfico de la figura:
F. 8.6.1.1.f)
La posición de las barras inclinadas corresponderá a la línea media de la viga o pieza en cuestión.
Cuando una carga aislada se encuentra a distancia del apoyo más o menos igual a z, se colocará una armadura apropiada para resistir los esfuerzos inclinados.
Se colocarán en la vigas y demás elementos, excepto losas, por lo menos cuatro estribos de 6 mm de diámetro por metro lineal.
g) Tensiones de torsión y de adherencia:
1. Tensión de torsión:
Las tensiones de tracción, resultantes de los esfuerzos de torsión, deben ser tomadas en cuenta, colocándose una armadura suplementaria apropiada.
2. Tensión de adherencia:
No es necesario calcular estas tensiones cuando el diámetro de las barras no exceda de 25 mm.
Cuando solamente existan barras rectas con o sin estribos, la tensión de adherencia se calcula por la fórmula:
donde:
u = perímetro total de las barras de la armadura, expresado en cm.
Cuando existan barras dobladas con o sin
estribos, en el cálculo de tensión de adherencia de las barras
rectas se tomará, para 1 en la fórmula anterior, la mitad del
esfuerzo de corte.
Cuando resulte una tensión de adherencia superior a 5 kg/cm2, debe aumentarse el perímetro de las barras o asegurar los extremos por disposiciones especiales (placas de anclaje, hierros transversales).
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h) Variaciones de temperatura y contracción:
1. Variaciones de temperatura:
Se supondrá una variación uniforme de temperatura para toda la estructura. En aquellos elementos que tengan variaciones de temperatura originadas por su destino (chimeneas, depósitos para líquidos calientes) se tendrá en cuenta una posible diferencia de temperatura que pudiera ocurrir en su interior.
El coeficiente de dilatación térmica (
t) del hormigón armado se tomará igual a 0,000010 y
puede en casos especiales justificarse otro valor.
Se ha constatado para la Capital Federal una temperatura media en invierno de + 10° C y en verano de + 20° C y se admiten las siguientes, como mínima y máxima, de -3° C y 38° C, respectivamente; en consecuencia, en los cálculos se adoptará una variación de temperatura de 28° C.
Para las estructuras cuya dimensión mínima sea superior a 70 cm o que estén protegidas de las variaciones de temperaturas por revestimientos u otras disposiciones puede adoptarse una variación de 20° C. Al considerar la dimensión mínima de 70 cm no se descontará el vacío en elementos tubulares.
2. Contracción:
Para estructuras estáticamente indeterminadas se considera la influencia de la contracción para las magnitudes incógnitas, admitiendo una disminución de la temperatura como sigue:
Para pórticos o estructuras similares ..15° C
Se consideran como arcos y bóvedas de hormigón armado solamente aquéllos que tengan por metro de ancho una armadura longitudinal, arriba y abajo, por lo menos de 4 cm2 y que importen una armadura total igual o mayor que 0,1% de la sección de hormigón.
3. Casos de edificios comunes:
Pueden no considerarse en el cálculo estático estas influencias, pero se tendrá en cuenta introduciendo juntas de dilatación, proyectadas de acuerdo con la Dirección.
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8.6.1.2. Losas con armadura principal en una dirección
a) Luz de cálculo de las losas:
La luz de cálculo para losas con armadura principal en una dirección será:
1. Para losas libremente apoyadas o empotradas en sus extremos, igual a la luz libre más el espesor de la losa en el centro.
2. Para losas continuas, igual a la distancia entre centro de apoyos o entre ejes de vigas.
b) Espesores mínimos de las losas:
El espesor mínimo de las losas es: d = 7 cm. Se exceptúan las losas de las siguientes aplicaciones: para cubiertas, losas colgantes o que sirvan para cerrar o sean accesibles solamente durante los trabajos de limpieza o de renovación, placas construidas en fábricas; en estos casos el espesor mínimo puede ser de 5 cm [para losas nervuradas véase Inc. c) de "Losas nervuradas"].
Las losas que soporten patios de maniobras de vehículos y sus accesos serán macizas, y tendrán un espesor mínimo de 12 cm.
La altura útil h de la losa debe ser por lo menos:
de la luz de cálculo, en
losas libremente apoyadas en sus extremos;
de la mayor distancia
entre dos puntos consecutivos de momento nulo en losas continuas
o empotradas. Si no se calcula esa distancia se tomará 
de la luz de cálculo.
de la distancia entre
apoyos simples
de la mayor distancia
entre los puntos de momento nulo en losas continuas.
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c) Momentos en las losas continuas:
Los momentos de las losas continuas se determinan en general con la teoría de las vigas continuas con apoyo de libre rotación. En la misma forma se calculan también las losas continuas entre perfiles de hierro, cuando el plano superior de la losa esté por lo menos 4 cm sobre el ala superior del perfil.
1. Momentos en los apoyos:
En edificios se puede redondear la gráfica de momentos encima del apoyo, según parábolas trazadas como muestran las figuras:
F. 8.6.1.2.c) (1)
En casos de unión rígida con el apoyo, se puede tomar para el cálculo de las losas en edificios, como momento mayor el correspondiente al canto del apoyo (secciones I y II), pero con cargas uniformemente repartidas el momento será no menor que:
En ningún caso puede la altura h, en el centro del apoyo, ser mayor que la que resulta de tomar una inclinación de 1: 3 en el acartelado o su prolongación.
2. Momentos negativos en el tramo:
En losas continuas apoyadas en vigas de hormigón armado, dada la rigidez de estas últimas conta torsión, se admite que la sobrecarga móvil que actúe, a los efectos de calcular los momentos negativos en los tramos, sea igual a la mitad que sus valores.
3. Valor mínimo de los momentos positivos:
Si, aplicando la teoría ordinaria de las vigas continuas, se obtiene un momento positivo máximo más pequeño que si hubiera empotramiento perfecto en los apoyos, se calcula la sección con el momento debido a esta segunda hipótesis.
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4. Efecto del empotramiento:
Al calcular el momento en el tramo extremo, no se atribuirá a éste sino el grado de empotramiento que efectivamente corresponda a los detalles constructivos y sea comprobable por el cálculo estático.
5. Casos particulares:
En el caso de tramos iguales de luces o cuando la luz menor sea por lo menos 0,8 de la mayor, en edificios con cargas uniformemente repartidas q, pueden tomarse para los momentos de las losas continuas los valores siguientes:
I) Momentos positivos:
Para las losas apoyadas con cartelas, cuyo ancho sea por lo menos
x
y cuya altura por lo menos
x
Mmáx =
x q x
en los tramos interiores:
Mmáx =
x q x
F. 8.6.1.2.c) (5)
Cuando las medidas de las cartelas sean de tamaño menor que las indicadas en la figura o no existan, se calcula:
en los tramos extremos:
Mmáx =
x q x
en los tramos interiores:
Mmáx =
x q x
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II) Momentos en los apoyos:
Para losas de dos tramos:
Mmáx = --
x q x
Para losas de tres y más tramos:
en el apoyo interior del tramo extremo:
Mmáx = --
x q x
en los demás apoyos inferiores:
Mmin = --
x q x
III) Momentos negativos en los tramos:
Mmin =
; (9)
Nota: En el caso de tramos desiguales debe calcularse la fórmula (9) para todos los tramos con la luz mayo; las fórmulas (6) a (8) con la media aritmética de las luces de los tramos contiguos.
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d) Armadura de las losas:
La separación de las barras de la armadura principal para losas de entrepisos, cubiertas, en la zona de los momentos máximos no será mayor de 1,5 d y no pasará de 20 cm. Por cada metro de ancho se colocarán no menos que 4 barras de distribución de 6 mm de diámetro (para cargas concentradas, véase Inc. e) de "Conceptos generales para el cálculo de estructuras de hormigón armado").
En caso de utilizarse barras de menor diámetro, pero nunca inferior a 4 mm, éstas se colocarán a distancias de modo que la sección de hierro resultante sea equivalente. La Dirección, cuando lo crea conveniente, puede exigir cálculo justificativo de esta armadura de distribución.
En las losas continuas, los hierros doblados que sirven de armadura absorbiendo el esfuerzo de tracción que provocan los momentos negativos, abarcarán una fracción suficiente de tramo continuo que será
por lo general de 
x si todos
tienen luces iguales o
si la luz más pequeña no es menor que 0,8 de la mayor. Cuando se calculen exactamente los momentos flexores puede proyectarse la armadura en correspondencia.
e) Apoyos extremos libres:
Los apoyos extremos libres se armarán, a pesar de suponerse sin empotramiento, también en la zona superior. La penetración de la losa en muros de albañilería será igual al espesor de la losa en el centro y no inferior a 10 cm.
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8.6.1.3. Losas con armadura cruzada
a) Luz de cálculo y altura útil de las losas:
Para la luz del cálculo de losas con armadura cruzada, véase Inciso a) de "Losas con armadura principal en una dirección". Para el espesor mínimo d se tendrá en cuenta lo establecido en los párrafos primero y segundo del Inciso b) de "Losas con armadura principal en una dirección" y además lo siguiente:
La altura útil h de la losa, referida a las barras inferiores debe ser por lo menos:
de la luz menor, en losas
de un tramo libremente apoyadas;
de la luz menor, en losas
continuas o empotradas, y en losas accesibles
solamente para trabajos de limpieza y reparaciones. Siendo superior a 1,5 la relación entre las luces, mayor y menor, se considera la losa, a los efectos de la menor altura útil h, como si fuese armada en una sola dirección.
b) Método de cálculo:
Las losas de planta rectangular con armadura cruzada, libremente apoyadas o continuas, pueden ser reemplazadas (cuando no se haga un cálculo exacto) por dos haces de fajas longitudinales y transversales que según las condiciones de los apoyos respectivos, se consideran como vigas libremente apoyadas, emportradas o continuas.
La carga unitaria q, uniformemente repartida, se descompondrá en qx o qy de tal manera que el punto medio de la losa como perteneciente a la faja paralela a Ix bajo la carga qx x Ix tenga una flecha igual a la de la faja paralela a Iy bajo la carga qy x Iy teniendo en cuenta las condiciones de apoyo de los bordes, siendo:
qx + qy = q
donde:
En estas fórmulas se dará a los
siguientes valores:
5 - cuando los apoyos sean simples;
2 - para un apoyo simple y empotrado el otro;
1 - para ambos apoyos empotrados.
La Dirección admitirá también el cálculo de una transmisión de cargas, sin tener en cuenta las condiciones de vínculo de los apoyos de las losas, vale decir, suponiendo:
x = y =
Los momentos de apoyo y los momentos en el tramo en ambas direcciones, se calcula con las cargas descompuestas qx y qy, como fajas de placas armadas en una sola dirección teniendo en cuenta la posición de las cargas más desfavorables y las condiciones de apoyo, pudiéndose utilizar los coeficientes de momentos indicados en el ítem 5 del Inciso c) de "Losas con armadura principal en una dirección".
Debido al efecto favorable de la rigidez contra la torsión se pueden disminuir los momentos en el tramo, como sigue:
siendo:
Estando la losa rígidamente unida a las vigas de contorno o a los tramos vecinos, no es necesario comprobar los momentos correspondientes de torsión ni colocar una armadura suplementaria contra torsión.
No existiendo tal unión rígida, se puede prescindir de la armadura contra torsión solamente cuando en las fórmulas (10 y (11) se reemplace el coeficiente y por el valor:
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Por tal causa se tiene, verbigracia, que el momento en el centro de una losa cuadrada de un tramo con carga uniformemente repartida q es:
Para cargas concentradas y aisladas puede también emplearse el método aproximado de Marcus.
En losas con nervios cruzados siempre el
coeficiente 
es igual a 1 en la fórmulas (10) y (11).
F. 8.6.1.3. b)
c) Reacciones de apoyo:
Las reacciones que las losas con armadura cruzada y cargas uniformes transmiten a sus apoyos, se pueden suponer uniformemente distribuidas y con los siguientes valores:
F. 8.6.1.3. c)
d) Armadura y ejecución del apoyo exterior:
Se tendrán en cuenta los Incisos d) y e) de "Losas con armadura principal en una dirección".
Las armaduras en ambas direcciones se calculan con la altura útil que efectivamente le corresponda. La separación de las barras de la armadura más fatigada, en la zona de los momentos máximos no será mayor que 1,5 d y no pasará de 15 cm. En el otro sentido la separación de las barras no excederá de 15 cm.
Además, en las zonas de las losas adyacentes a los apoyos y de un ancho que no exceda de 1/4 de la luz menor, la armadura se podrá disminuir en un 50%.
La penetración de la losa en muros de mampostería será igual al espesor de la losa en el centro y no inferior a 10 cm.
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8.6.1.4.
Losas nervuradas
a) Concepto de losa nervurada:
Se consideran como losas nervuradas aquellas que tengan nervios a una distancia libre máxima de 70 cm pudiendo contener como relleno piezas de cerámica o de otros materiales para obtener una superficie lisa. No deben tomarse en cuenta estas piezas para el cálculo de las fatigas;
b) Luz de cálculo y altura total mínima:
Para la luz de cálculo, ver Inciso a) de "Losas con armadura principal en una dirección".
Para la altura útil mínima ver Inciso b) de "Losas con armadura principal en una dirección".
Para losas con nervios con armadura cruzada, ver Inciso a) "Losas con armadura cruzada".
c) Espesor mínimo de la zona de compresión:
El espesor de la losa de compresión será
no menor que de la luz libre entre los nervios y no
inferior a 5 cm. --
Deben colocarse en la losa de compresión no menos de 4 barras de 6 mm de diámetro por metro lineal de ancho, perpendiculares a los nervios.
F. 8.6.1.4.c)
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Para losas de edificios residenciales y públicos, deben colocarse en la zona de compresión no menos que 2 barras de 6 mm de diámetro por metro lineal de ancho, perpendiculares a los nervios cuando la separación de éstos no exceda de 50 cm medidos entre ejes.
La Dirección puede exigir cálculo justificativo de esta armadura cuando así lo juzgue conveniente. En caso de utilizarse barras de menor diámetro se procederá como se establece en el Inciso c) de "Losas con armadura principal en una dirección".
Cuando la Dirección lo exija, y cuando existan cargas concentradas o aisladas se debe comprobar la resistencia de la losa de compresión.
d) Nervios:
El ancho de los nervios no será menor que 5 cm.
Deben colocarse estribos en los nervios con un mínimo de 4 barras de 6 mm de diámetro por metro lineal.
En las losas de edificios residenciales y públicos, cuando la separación de los nervios exceda de 50 cm medidos entre ejes, la separación de los estribos de 6 mm de diámetro puede efectuarse de tal modo que, atados a las barras de distribución que exige el Inciso c) queden ligados, uno por medio, formando damero diagonal.
En las losas continuas en correspondencia con los momentos negativos deben suprimirse las piezas de relleno.
Para las barras dobladas de losas nervuradas continuas vale el Inciso d) de "Losas con armadura principal en una dirección" lo mismo que en el caso de utilizarse barras de menor diámetro.
e) Nervios transversales:
En las losas nervuradas con armadura principal en una sola dirección deben ejecutarse nervios transversales de la misma sección y la misma armadura como los nervios principales, a razón de un nervio transversal para las luces de apoyo de 4,00 m a 6,00 m y dos nervios transversales para luces mayores que 6,00 m.
Empleando piezas de relleno de cerámica u otros materiales de resistencia similar no son necesarios estos nervios transversales.
Las cargas aisladas deben repartirse sobre un número suficiente de nervios.
f) Ejecución de apoyos:
Para la ejecución de los apoyos, véase Inciso e) de "Losas con armadura principal en una dirección". Debe preverse una sección de hormigón suficiente en la parte inferior de los nervios.
El espesor de apoyo sobre albañilería no debe ser inferior a 15 cm. Las piezas de relleno distarán del parámetro 5 cm por lo menos.
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8.6.1.5. Losas sin vigas sobre columnas
a) Concepto de losas sin vigas sobre columnas:
Se denominan losas sin vigas aquellas que estando armadas en dos sentidos se apoyan directamente y en forma rígida sobre columnas con capitel o cabeza de hongo.
Sólo pueden ejecutarse respetando las dimensiones mínimas indicadas en este artículo.
b) Dimensiones mínimas:
El mínimo espesor de la losa será de 15 cm, a excepción de las losas para cubiertas cuyo espesor puede ser menor con expresa autorización de la Dirección.
Para asegurar una unión rígida entre losa y columnas, se dará a éstas un ancho no menor que:
x
; = luz entre centros de columnas en la respectiva
dirección;
x hr ; hp
= altura del piso
El ancho de la columna no será menor que 30 cm.
F. 8.6.1.5.b)
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En proyectos, cuyas losas carecen de refuerzos, el capitel en el canto inferior de la losa tendrá un ancho mínimo de:
x 
Para las losas con refuerzos como muestran las figuras, valen las dimensiones allí indicadas. En los cálculos exactos siguiendo la teoría de las placas se considera como inexistente a los efectos de las tensiones, el hormigón situado por debajo de las rectas inclindas 45° sobre la horizontal, según muestra la figura.
c) Indicaciones para el cálculo de losas sin vigas sobre columnas:
Cuando no se recurra a la teoría de las placas, se pueden calcular las losas sin vigas por el método aproximado que sigue:
Se puede considerar reemplazada la losa por dos series de fajas o vigas longitudinales y transversales que se calculan como vigas continuas sobre apoyos elásticos empotrados, o también como, si vigas y columnas formaran pórticos, tomando para cada serie de vigas toda la carga q distribuida en la forma más desfavorable (y no la fraccón qx o qy como quedó establecido para calcular losas con armadura cruzada apoyadas en todo su contorno). Para calcular la flexión de los referidos pórticos, no se tendrá en cuenta más que la rigidez de las columnas situadas encima y debajo del entrepiso que forma cordón del pórtico. El cordón o cabecera del pórtico tienen respectivamente:
luz, x o y
ancho, y o x correspondientemente
altura, el espesor d de la losa.
Entonces se separa cada losa en tres fajas una central A-B-D-C de ancho:
x
y dos laterales A-B-F-E y C-D-H-G de ancho:
x
F. 8.6.1.5.c)
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De los momentos positivos (o negativos), que se originen en el tramo considerado como cordón del pórtico se supondrá que un 45% ha de ser resistido por la faja central y que el 55% restante se reparte entre las dos fajas laterales. En cambio se admite que un 25% de los momentos negativos desarrollados en la línea de las columnas corresponde a la faja central y que el 75% restante gravita sobre las dos fajas laterales.
Cuando el borde de la losa sin vigas esté
apoyado en toda su extensión se puede armar la losa en el ancho 
x contiguo al apoyo
con el 75% de la armadura que corresponde a una faja central de
los demás tramos.
Las barras de la armadura se dispondrán como en las vigas continuas para resistir los momentos flexores y esfuerzos cortantes.
Las columnas (tanto interiores como exteriores) se calculan como pilas o pies derechos de pórticos [ver Inc. c) de "Columnas de hormigón armado"]. Con relación a la fuerza axial compárase con el ítem 3 del Inciso d) de "Conceptos generales para el cálculo de estructuras de hormigón armado".
d) Fórmulas aproximadas:
Puede también aplicarse al cálculo de las siguientes fórmulas aproximadas si los intercolumnios de cada serie son todos iguales (o poco diferentes tal que el mas pequeño tenga 0,8 veces la luz mayor).
1. Momentos en las losas:
Dichas fórmulas se refieren a una sección
de ancho igual a la unidad y según quiera hallarse Mx
o My se cambiará x o y (ver Tabla).
F. 8.6.1.5.d) (1)
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TABLA
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2) Momentos en las columnas:
El momento flexor Mu en la cabeza de la columna inferior y el momento Mo en el pie de la columna superior, se obtendrá por las fórmulas:
donde expresan:
P; la sobrecarga total del rectángulo de dimensiones Ix y Iy;
hu y ho; las alturas de piso de las columnas inferior y superior respectivamente;
Ju, Jd y Jo: los momenos de inercia de la losa (a lo ancho) y de las columnas.
Las fórmulas anteriores valen también para las columnas externas cuando están rígidamente vinculadas a las losas en cuyo caso se cambia P por (G + P) expresando con G el peso propio total del rectángulo de lados Ix y Iy.
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8.6.1.6. Vigas rectangulares y vigas placa
a) Luz de cálculo de las vigas:
La lus de cálculo de las vigas rectangulares y vigas placas se determina así:
1. Para vigas libremente apoyadas o empotradas en los dos extremos: la separación entre centro de apoyos.
2. Para apoyos de gran profundidad: la luz libre aumentada en un 5%.
3. Para vigas continuas: la separación axial entre vigas de apoyo o columnas.
b) Apoyo de vigas en muros:
Se verificará la tensión de la albañilería en el apoyo. La profundidad de apoyo de la viga será por lo menos de 15 cm. En el caso de ser inferior al 5% de la luz libre de la viga, se demostrará la seguridad del apoyo.
c) Espesor de la losa de vigas placa:
Para tomar en cuenta el espesor de la losa
como cordón de compresión en cálculo de vigas placa se exige
que la losa tenga d 
7 cm.
d) Ancho de compresión eficaz de vigas placa:
1. Para dimensionar y verificar vigas placa debe considerarse en el cálculo una faja de losa comprimida de ancho b que no exceda los siguientes valores:
-- Para vigas con losas en ambos lados, según figura:
b = 12d + 12 bs + bo
pero no será superior a la separación entre centros de tramos vecinos o a la mitad de la luz de la viga.
-- Para vigas laterales según figura:
b = 4,5 d + bs + b1
pero no será superior a la semiluz de la losa vecina más b1 o a la cuarta parte de la luz de la viga.
-- En la figura, el ángulo tendrá
su tangente igual o mayor que 1/2; el tamaño bs para
el cálculo, no excederá de 3 d.
F. 8.6.1.6.d)
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2. Para el cálculo de las magnitudes desconocidas y deformaciones elásticas de construcciones estáticamente indeterminadas, el ancho del cordón de compresión de la placa será:
-- Para vigas placa, según figura:
b = 6 d + 2 bs + bo
pero no será mayor que la separación entre centros de tramos vecinos.
-- Para vigas placa, según figura:
b = 2,25 d + bs + b1
pero no mayor que la semiluz de la losa vecina más b1.
e) Momentos en las vigas continuas:
Los momentos en las vigas continuas, tanto rectangulares como placas, se calculan en general, admitiendo que los apoyos puedan experimentar libremente, movimientos de rotación:
1. Momentos en los apoyos y máximos positivos en los tramos:
Véase lo establecido en el Inciso c) de "Losas con armadura principal en una dirección" y figura.
2. Momentos negativos en el tramo:
Para vigas continuas, en edificios, apoyadas sobre vigas o columnas vinculadas a ellas rígidamente, se calculan los momentos negativos en los tramos (debido a la resistencia a la rotación que ofrecen las vigas y columnas de apoyo) considerando en los tramos adyacentes sólo las 2/3 partes de la sobrecarga.
Para vigas continuas de tramos de igual luz o cuando la luz menor no sea inferior a 0,8 de la mayor, puede calcularse el momento negativo en un tramo descargado por la fórmula:
Mmin= 
en la fórmula (12) debe tomarse para todos los tramos la luz mayor.
F. 8.6.1.6.e) 2
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3. Momento positivo mínimo en los tramos:
Si el momento positivo o máximo en un tramo fuera menor que el que resulta de suponer ambos extremos empotrados, en casos de tramos intermedios en vigas continuas o si fueran tramos extremos, un apoyo libre y el otro empotrado, se tomarán estos últimos momentos para el cálculo de la sección.
4. Consideraciones del empotramiento:
Para estructuras en elevación, cuando el ancho de las columnas o apoyos sea igual o superior a la quinta parte de la altura entre pisos, se calculan las vigas continuas como empotradas perfectamente en sus extremos. Esto se admite para el caso en que las vigas estén vinculadas rígidamente a los apoyos o cuando sobre éstos actúe una carga que asegure el empotramiento. Como luz entre apoyos se toma la luz libre aumentada en un 5%.
Para la disminución de los momentos positivos en tramos exteriores de vigas placa y rectangulares unidas rígidamente a columnas exteriores, véase "Construcciones aporticadas".
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8.6.1.7. Columnas de hormigón armado
a) Porcentaje de la armadura longitudinal y transversal:
1) Columnas con estribos simples:
I) Máximo Fe:
En estas columnas la sección Fe de la armadura longitudinal, no será superior al 3% de la sección Fb de hormigón en los casos corrientes. Cuando se utilice cemento pórtland de alta resistencia inicial y armadura de acero tipo 5.200 kg/cm2 este porcentaje puede alcanzar al 6% de Fb solicitándose cada vez la expresa aprobación de la Dirección.
II) Mínimo Fe:
Designando con d la menor dimensión transversal de la columna y hp la altura entre pisos (o entre el cuello de la base y el plano superior de la primera losa), los menores valores de Fe son:
TABLA
Si se ejecuta la columna con una sección mayor a la que resulta del cálculo estático, la armadura se referirá en relación a la sección de hormigón calculado.
F. 8.6.1.7.a) (1)
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III) Estribos:
Las barras de la armadura longitudinal se vinculan transversalmente por estribos de diámetro mínimo 6 mm y cuya separación no exceda de d ni de 12 veces el diámetro de las barras de la armadura longitudinal.
IV) Columnas de sección en forma de L; T; +:
La armadura de las columnas en forma de L, T y + seguirá las indicaciones de las figuras.
F. 8.6.1.7.a) (1)
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2. Columnas zunchadas:
Se consideran columnas zunchadas, aquellas que tienen un núcleo circular y una armadura transversal dispuesta en forma de hélice o anillos y que cumplen las condiciones expresadas a continuación. Llamando f la sección de la barra empleada en la armadura transversal se define Fs por la fórmula
donde:
Dk = diámetro del núcleo Fk.
s = paso de los anillos o de la hélice.
El paso s no excederá de los siguientes valores:
Dk y 8 cm
F. 8.6.1.7.b) 2
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La sección Fe de la armadura longitudinal será por lo menos, igual a la tercera parte de la armadura transversal Fs, no inferior al 0,8% ni superior al 3% y en casos especiales, con la expresa aprobación de la Dirección, al 8% de la sección Fk del núcleo. Si se designa con:
F1 = Fb + 15 Fe (13)
Fis = Fk + 15 Fe + 45 Fs (14)
se debe cumplir además de las condiciones anteriores, la siguiente:
Fis 
2 F1 (15)
Para núcleos de sección cuadrada y rectangular no se tiene en cuenta la armadura transversal calculándose como columnas con estribos simples.
b) Dimensiones mínimas de la sección de hormigón en columnas:
1. Secciones cuadradas y rectangulares:
La dimensión mínima d será de 18 cm.
2. Secciones poligonales y circulares:
El diámetro del círculo inscripto d mínimo será de 20 cm.
3. Secciones en forma de L; T; +:
Las dimensiones mínimas serán las indicadas en las figuras, debiendo mantenerse la relación de sus lados entre los valores:
= 0,80 a 1,25.
4. Columnas colgantes o tensores:
Se permiten secciones cuya dimensión mínima no sea inferior a 10 cm.
5. Reticulados de hormigón armados
La Dirección en caso de reticulados, admitirá secciones inferiores a las indicadas en el Item (1).
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c) Cálculos de las columnas:
1. Compresión céntrica sin peligro de pandeo:
La carga total Padm debe calcularse con las fórmulas (16) y (17):
-- Caso de columnas con estribos simples:
Padm = 
b X
(Fb + 15 Fc) =b X Fi ; (16)
-- Caso de columnas zunchadas:
Padm = b X (Fk + 14 Fe
+ 45 Fs) =b X Fis ; (17)
Los valores de b
están indicados en "Tensiones admisibles en las columnas de
hormigón".
2. Pandeo producido por carga axial:
Se calculan las columnas con una carga
ficticia igual a 
veces la carga efectiva en los siguientes casos:
I) En las columnas cuadradas o rectangulares con estribos simples cuando:
> 15
II) En las columnas zunchadas cuando:
> 13
Los valores del coeficiente del pandeo se toman de la
Tabla que sigue:
TABLA
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III) Los coeficientes para columnas
con estribos simples y sección irregular están indicados en la
Tabla siguiente:
TABLA
F. 8.6.1.8.
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En el cálculo de la viga puede tomarse en cuenta el efecto del momento M3 [véase línea de cierre 3 en la figura y en el ítem 4 del Inc. e) de "Vigas rectangulares y vigas placa").
En las fórmulas (19) a (21) significa:
M2 = momento en el apoyo de la viga supuesta perfectamente empotrada;
J = momento de inercia de la viga [ver ítem 2 del Inc. d) de "Vigas rectangulares y vigas placa");
Ju = momento de inercia de la columna inferior;
Jo = momento de inercia de la columna superior;
hu = altura de la columna inferior;
ho = altura de la columna superior.
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